Овај чланак описује алате за стругање.
(Овај чланак је изабран из поглавља 3, одељка 3 Алат за стругање „Операције карактеристичних обрада и практични случајеви“)
(2) Употреба алата за стругање који се могу индексирати
Иако је пракса у земљи и иностранству у потпуности доказала да је алат који се може индексирати напредан алат, али само савладавањем његових перформанси и правилном и рационалном употребом можемо максимизирати његове предности и избећи слабости и постићи добре користи. Промоција алата који се могу индексирати је побољшање квалитета алата с једне стране. Квалитет дизајна и производње и ширење сорти су основа. С друге стране, мора се користити исправно и разумно.
1. Стезање силе резања и механичко стезање уметка
Индексибилни уметак је причвршћен у жлеб алата помоћу стезног елемента, чија је сврха да притисне уметак уз сваку површину за позиционирање - бочну и доњу површину, како би се обезбедила тачна тачност позиционирања врха алата, не зависи у потпуности од стезни елемент који носи силу резања, Исправан и добар дизајн треба да обезбеди да укупна сила реакције сечења увек притиска уметак на површину за позиционирање током процеса сечења.
Слика 3-27 Сила сечива у пресечној равни. ФО је компонентна сила силе реакције резања у ортогоналној равни. Укључени угао са равним сечења Пс је ψ, а укључени угао између доње површине уметка и Пс је ω. Када уметак нема препуст Δа, на уметак не утиче ФО сила. Услов за окретање од доње површине је: о<><>
слика
Слика 3-27 Сила сечива на ортогоналну раван
Генерално, ψмин=20 степен ће достићи максималну вредност (ψмак=65 степен) након што је просечна дебљина слоја за сечење мала (хД<0.03mm) and the cutting edge is passivated, that is, ψ=20°~65°. Obviously, The above-mentioned clamping condition formula of cutting force is easy to satisfy. Generally, the insert of indexable tool should protrude from the cutter body for a distance Δa (the value is generally about 0.5mm). The distance Δb from the cutter body should not be too large (Δb=1.4m or so is appropriate), so as to ensure the clamping force of the cutting force. Figure 3-28 shows the force on the insert in the base plane, and the angle θ between the thrust FD in the cutting layer dimension plane and the feed plane is determined by the formula tanθFp/Ff. The value of θ angle has the greatest relationship with the main declination angle kr, the larger kr is, the smaller θ is. In addition, the tool nose arc radius, secondary deflection angle and edge inclination angle are also greatly affected. The actual θ angle is always larger than the angle between the orthogonal plane po and pf. When kr is 90°, the θ angle is the smallest, but generally It is also above 12°, and the pressure center is not on the tip of the tool, but at the M point 1/2ap away from the tip of the tool. Therefore, the two commonly used typical structures shown in Figure 3-28, in the base plane The cutting force component still contributes to the clamping of the insert, clarifying the concept of cutting force clamping. Pay attention to two points during use: first, the clamping element is mainly to fix the blade on the positioning surface, so do not use too much force when tightening, so as not to damage the blade and the clamping element; Each positioning surface should be close to each other, without gaps, chips and other sundries. During use, the clamping components may become loose due to vibration and other reasons, and attention should be paid to timely inspection.
слика
Слика 3-28 Сила сечива у основној површини
2. Избор полупречника лука врха алата рε и брушење врха алата
Због карактеристика геометријског угла алата за стругање који се може индексирати, општи секундарни угао отклона к′р је релативно велики, па радијус лука носа алата има важан утицај на брзину помака и храпавост обрађене површине. Да би се направила обрађена површина, вредност храпавости не би требало да буде превелика, максимална вредност помака ф треба да буде мања од 3/4 полупречника рε лука носа алата, а рε индексираног алата за стругање треба да буде већу вредност. С једне стране, може се изабрати велика брзина помака да би се побољшала продуктивност, а са друге стране, брзина помака се може варирати у широком опсегу како би се постигао бољи ефекат ломљења струготине. Ако је вредност рε мала, мала је и дозвољена вредност помака ф, посебно при обради материјала радног предмета боље жилавости, тешко је ломити струготине. Полупречник лука врха алата такође има значајан утицај на подручје ломљења струготине код ломљења струготине. Према релевантним информацијама, када исти алат за стругање има исте геометријске параметре, параметре ломљења струготине, количину резања и материјал радног комада, само радијус лука врха алата Постоји мала промена у рε, а област ломљења струготине има велику промену. Важна је технологија да се правилно користе алати који се могу индексирати за одабир или брушење разумног полупречника лука алата у складу са стварном ситуацијом обраде. Општи принцип је и даље да се изабере већи за грубу обраду. рε=0.5~2.0мм, мањи за завршну обраду, рε=0.2~0.5мм, поред тога, прелазна ивица, ивица брисача и Друге технике брушења резних ивица које се успешно примењују на заваривање алата за стругање могу се применити на окретање. На алату за стругање, пошто оне не утичу на позиционирање и стезање сечива, изводљиво је и дозвољено да се наоштри врх алата. Корисник би требало да се потруди на брушењу врха алата и да направи гужву.
3. Брушење рубног подручја
Једнако је важно разумно одабрати тип пресека и параметре ивичне површине алата као и правилно одабрати материјал алата. Како се каже, "једна линија вреди хиљаду злата". Тренутно, неке оштрице које се продају на тржишту нису добро пасивиране. Штавише, тип и параметри пресека области резне ивице варирају у зависности од материјала резног алата, материјала радног предмета и стварних услова обраде. Стога је брушење ивичне површине према стварним условима обраде још једна важна технологија у популаризацији и примени алата који се могу индексирати. Када се ивица посматра микроскопом, често се открије да постоје ситне пукотине, које ће постати цементирани карбид итд. Полазна тачка ломљења и пуцања ломљивих алатних материјала, који се могу пажљиво брусити и пасивирати да би се елиминисале пукотине у великој мери побољшати век трајања алата. Основни принцип рекондиционирања је да што је материјал алата тврђи и крхкији или што је већа тврдоћа и чврстоћа материјала дела, то су већи параметри брушења (б 1, 01, рн) алата. Крхки материјали као што је цементни карбид не захтевају брзи челични ножеви имају оштра сечива, а добро стиснута сечива се могу директно користити. У неким случајевима су из тог разлога постигнути добри резултати. Поред тога, што је већа брзина увлачења, то би требало да буду већи параметри млевења. Ширина кошења б 1=(1-2)ф је такође постигла добре резултате. Током процеса сечења, параметри профила рубног подручја ће се променити услед хабања, тако да је веома потребно обратити пажњу на брушење и брушење током употребе.
4. Затупљивање стандардног ВБ за алате који се могу индексирати
If the blade needs to be reground after use, it is generally advisable to take VB=0.3mm, which can make the life of the blade the longest. If the blade is used for one time without regrinding, the value of VB can be larger or VB≤Δh (see Figure 3-29), Δh is the height of the blade relative to the sipe, because the back is the side positioning surface of the blade, and it is not a surface contact with the side of the sipe but a line contact (or a small area near the line). When VB>Δх, то ће утицати на прецизно позиционирање и стезање уметка у жлебу алата након индексирања.
слика
Слика 3-29 Уметните контакт са бочном страном флауте
Тренутно, општи дизајн траје Δх=0.5мм. У ствари, за алате за стругање са индексирањем веће величине, Δх би требало да буде веће, тако да вредност ВБ такође може бити већа.
Рационална употреба индексних уметака је важно питање у промоцији алата за сечење који се могу индексирати. Први разлог је формулисање разумних стандарда и животног века. Неекономично је транспоновати у право време, прерано или прекасно. Други је поновно брушење и коришћење сечива које се могу индексирати. Према ситуацији у нашој земљи, економски је исплативо пребрусити и користити тупа сечива. Ово треба решити: ①Рециклажа и управљање сечивима, ②Технологија и опрема за поновно брушење, ③Нож Тело је серијализовано да се прилагоди употреби великих сечива након промене на мала сечива.
5. Количина резања и ломљење струготине код алата за стругање који се могу индексирати
Максимална вредност помака ф индексираног алата за стругање не би требало да прелази 3/4 полупречника рε лука врха алата, а у исто време, ф такође треба да буде већи од три пута полупречника рн тупог круга резне ивице и негативне ширине ивице б 1 (0.3~ 1.2) пута, избор количине задњег захвата ап треба да буде дужина главне резне ивице (Л= ап /синкрцосλс) не веће од дужине ивице сечива (1/2~2/3), због промене алата за индексирање. Помоћно време алата за сечење је краће од времена алата за заваривање, и отпорност на хабање је нешто боља него код алата за окретање заваривања. Према томе, брзина резања вц алата за индексирање треба да буде нешто већа од брзине алата за заваривање (углавном око 10 процената већа). Ово је корисно за побољшање продуктивности и смањење трошкова. За разлику од алата за заваривање, ломач струготине индексираног алата за стругање је претходно обрађен, а облик и параметри ломљења струготине су сигурни. Приликом обраде одређеног материјала дела, опсег ломљења струготине је сигуран, а одговарајућа формула и параметри облика жлеба за ломљење струготине могу се изабрати према материјалу дела и специфичним условима обраде. Након што се одреде жлеб за ломљење струготине и параметри, то углавном зависи од брзине помака. Промена контролног ломљења струготине, када се вц повећава и ап повећава, повећава се брзина помака која одговара разумном опсегу ломљења струготине.
