Нерђајући челик за посуде под притиском и његове карактеристике заваривања
Такозвани нерђајући челик се односи на додавање одређене количине хрома у челик, тако да је челик у пасивираном стању и има карактеристике да не рђа. Да би се постигла ова сврха, његов садржај хрома мора бити изнад 12 процената. Да би се побољшала пасивизација челика, нерђајући челик се често додају елементи као што су никл и молибден који могу да пасивирају челик. Генерално назван нерђајући челик је заправо општи израз за нерђајући челик и челик отпоран на киселине. Нерђајући челик није нужно отпоран на киселине, а челик отпоран на киселине углавном има добра својства нерђајућег челика. Нерђајући челик се може поделити у четири категорије према структури челика, а то су аустенитни нерђајући челик, феритни нерђајући челик, мартензитни нерђајући челик и аустенитно-феритни дуплекс нерђајући челик.
1. Аустенитни нерђајући челик и његове карактеристике заваривања
Аустенитни нерђајући челик је најчешће коришћени нерђајући челик, а тип високог Цр-Ни је најчешћи. Тренутно се аустенитни нерђајући челик може грубо поделити на Цр18-Ни8 тип, Цр25-Ни20 тип и Цр25-Ни35 тип. Аустенитни нерђајући челик има следеће карактеристике заваривања:
① Заваривање аустенитног нерђајућег челика са врућим напуклинама има малу топлотну проводљивост и велики коефицијент линеарног ширења, тако да је током процеса заваривања време задржавања завареног споја на високим температурама дуже, а завар је лако формирати крупно стубно зрно структура. Ако је садржај нечистоћа као што су сумпор, фосфор, калај, антимон и ниобијум висок, између зрна ће се формирати еутектика ниске тачке топљења и лако ће се формирати пукотине у завару када је заварени спој изложен високим температурама. напрезања. У зони топлотног утицаја настају пукотине од течења, које све спадају у топлотне пукотине заваривања. Најефикаснији начин за спречавање врућих пукотина је смањење елемената нечистоћа који су склони да производе еутектику ниске тачке топљења у челику и потрошном материјалу за заваривање и да хром-никл аустенитни нерђајући челик садржи 4 до 12 процената феритне структуре.
② Интергрануларна корозија Према теорији исцрпљивања хрома, таложење хром карбида на интергрануларној површини, што резултира исцрпљивањем хрома на граници зрна је главни узрок интергрануларне корозије. Стога је одабир потрошног материјала за заваривање са ултра-ниским садржајем угљеника или потрошног материјала за заваривање који садржи стабилизирајуће елементе као што су ниобијум и титанијум главна мера за спречавање интергрануларне корозије.
③ Пуцање од корозије под напрезањем Пуцање од корозије под напрезањем се обично манифестује као крхки лом, а процес оштећења траје кратко, тако да је штета озбиљна. Главни узрок корозионог пуцања аустенитног нерђајућег челика је заостало напрезање заваривања. Промена структуре заварених спојева или постојање концентрације напона, као и концентрација локалног корозионог медијума такође су разлози који утичу на настанак корозионог пуцања под напоном.
④ σ фазно крхкост заварених спојева σ фаза је врста кртог и тврдог интерметалног једињења, које се углавном скупља у границама зрна стубастих зрна. И фаза и δ фаза могу проћи кроз σ фазни прелаз. На пример, када се завар типа Цр25Ни20 загреје на 800 степени ~ 900 степени, доћи ће до јаке →δ трансформације. За аустенитни нерђајући челик хром-никл, посебно нерђајући челик хром-никл-молибден, δ→σ фазна трансформација је склона да дође, углавном зато што елементи хрома и молибдена имају очигледну сигма трансформацију, када садржај δ ферита у шаву прелази Ат 12 процената , трансформација δ→σ је веома очигледна, што доводи до очигледног крхкости метала шава, због чега површински слој на унутрашњем зиду реактора за хидрогенацију врућег зида контролише садржај δ ферита од 3 до 10 процената. разлог.
2. Феритни нерђајући челик и његове карактеристике заваривања
Феритни нерђајући челик је подељен у две категорије: обични феритни нерђајући челик и ултра-чисти феритни нерђајући челик. Међу њима, обични феритни нерђајући челик има тип Цр12 ~ Цр14, као што су 00Цр12, 0Цр13Ал; Цр16 ~ Цр18 тип, као што је 1Цр17Мо; Цр25 ~ 30 тип.
Због високог садржаја угљеника и азота у обичном феритном нерђајућем челику, тешко га је обрадити и заварити, а отпорност на корозију је тешко гарантовати, па је употреба ограничена. У ултра чистом феритном нерђајућем челику, угљеник и азот у челику су строго контролисани. Укупна количина азота се генерално контролише на три нивоа од 0.035 процената до 0.045 процената, 0.030 процената и 0,010 до 0,015 процената. У исто време, додају се неопходни елементи за легирање да би се додатно побољшала отпорност на корозију и свеобухватне перформансе челика. У поређењу са обичним феритним нерђајућим челиком, ултра-чисти феритни нерђајући челик са високим садржајем хрома има добру отпорност на равномерну корозију, корозију под напоном и корозију под напоном, и широко се користи у петрохемијској опреми. Феритни нерђајући челик има следеће карактеристике заваривања:
① Под дејством високе температуре заваривања, зрна у зони захваћеном топлотом где температура грејања достиже изнад 1000 степени, посебно у области близу шава, ће брзо расти. Чак и ако се брзо охлади након заваривања, нагло смањење жилавости и висока склоност интергрануларној корозији.
② Сам феритни челик има већи садржај хрома, више штетних елемената као што су угљеник, азот, кисеоник, итд., вишу температуру ломљивог прелаза и јачу осетљивост на зарезе. Стога је крхкост након заваривања озбиљнија.
③ Када се загрева и полако хлади на 400 степени ~ 600 степени дуго времена, доћи ће до крхкости на 475 степени, што ће озбиљно смањити жилавост на собној температури. Након дугог загревања на 550°Ц ~ 820°Ц, σ фаза се лако исталожи из ферита, а његова пластичност и жилавост се такође значајно смањују.
3. Мартензитни нерђајући челик и његове карактеристике заваривања
Мартензитни нерђајући челик се може поделити на Цр13 типа мартензитни нерђајући челик, нискоугљенични мартензитни нерђајући челик и супер мартензитни нерђајући челик. Цр13 тип има опште антикорозивне перформансе. Од мартензитног нерђајућег челика на бази Цр12-, због додавања никла, молибдена, волфрама, ванадијума и других легирајућих елемената, не само да има одређену отпорност на корозију, већ има и високу чврстоћу на високим температурама и отпорност на високе температуре . Оксидационе особине.
Карактеристике заваривања мартензитног нерђајућег челика: Цр13 тип мартензитног нерђајућег челика заварени шав и зона под утицајем топлоте имају посебно велику тенденцију каљења, а заварени спој може добити тврди и крхки мартензит под условима ваздушног хлађења. Под дејством заваривања лако се појављују хладне пукотине заваривања. Када је брзина хлађења мала, груби феритни и интергрануларни карбиди ће се формирати у близини шава и метала заваривања, што ће значајно смањити пластичност и жилавост споја.
Након што се завар и зона утицаја топлоте од нискоугљеничног и супер мартензитног нерђајућег челика охладе, сви се претварају у мартензит са ниским садржајем угљеника, али нема очигледног феномена очвршћавања и имају добре перформансе заваривања.
Избор потрошног материјала за заваривање посуда под притиском од нерђајућег челика
1. Избор потрошног материјала за заваривање аустенитног нерђајућег челика
Принцип избора аустенитног нерђајућег челика потрошног материјала за заваривање је да обезбеди да отпорност на корозију и механичка својства метала шава буду у основи једнаки или више од оних основног метала под условом да нема пукотина. меч. За аустенитни нерђајући челик отпоран на корозију, генерално је пожељно да садржи одређену количину ферита, који не само да може осигурати добру отпорност на пукотине, већ има и добру отпорност на корозију. Међутим, у неким специјалним медијима, као што је метал заваривања уреа опреме, ферит не сме да постоји, иначе ће његова отпорност на корозију бити смањена. Код аустенитних челика отпорних на топлоту, треба размотрити контролу садржаја ферита у металу шава. За аустенитне челичне заварене спојеве који раде на високој температури дуго времена, садржај ферита у металу шава не би требало да прелази 5 процената. Читаоци могу проценити одговарајући садржај ферита према еквиваленту хрома и еквиваленту никла у металу шава према Шефлеровом дијаграму.
слика
2. Избор феритног потрошног материјала за заваривање нерђајућег челика
У основи постоје три врсте феритног нерђајућег челика за заваривање: 1) потрошни материјал за заваривање чији састав у основи одговара основном металу; 2) аустенитни потрошни материјал за заваривање; 3) потрошни материјал за заваривање легура на бази никла, који се ретко користи због високе цене.
Потрошни материјал за заваривање од феритног нерђајућег челика може бити направљен од материјала који је еквивалентан основном металу, али када је степен ограничености велики, пукотине се лако појављују. Термичка обрада се може користити након заваривања да би се обновила отпорност на корозију и побољшала пластичност споја. Употреба аустенитног потрошног материјала за заваривање може да избегне предгревање и термичку обраду након заваривања, али за различите челике који не садрже стабилне елементе, сензибилизација зоне погођене топлотом и даље постоји, а 309 и 310 хром-никл аустенитни потрошни материјали за заваривање су обично коришћени. За челик Цр17 може се користити и потрошни материјал за заваривање 308. Потрошни материјали за заваривање са високим садржајем легуре су корисни за побољшање пластичности заварених спојева. Аустенитни или аустенитно-феритни метал шава је у основи јак као и феритни основни метал, али у неким корозивним медијима, отпорност на корозију шава може бити веома различита од отпорности основног метала. Обратите пажњу при избору материјала за заваривање.
3. Избор потрошног материјала за заваривање мартензитног нерђајућег челика
Код нерђајућег челика, мартензитни нерђајући челик се може подесити топлотном обрадом. Због тога, да би се обезбедили захтеви за перформансе, посебно за мартензитни нерђајући челик отпоран на топлоту, састав шава треба да буде што је могуће ближи саставу основног метала. Да би се спречиле хладне пукотине, могу се користити и аустенитни потрошни материјали за заваривање, а чврстоћа шава у овом тренутку мора бити нижа од оне код основног метала.
Када је састав вара сличан саставу основног метала, завар и зона утицаја топлоте ће истовремено очврснути и постати крхки, а у зони утицаја топлоте ће се појавити зона омекшавања. Да би се спречило хладно пуцање, компоненте дебљине веће од 3 мм често се морају претходно загрејати, а након заваривања је често потребна топлотна обрада како би се побољшале перформансе споја. Пошто су коефицијент термичког ширења метала шава и основног метала у основи исти, могуће је потпуно елиминисати завар након термичке обраде. стреса.
слика
Када се радни предмет не сме претходно загрејати или термички обрађивати, може се изабрати аустенитни заварени шав. Пошто заварени шав има високу пластичност и жилавост, може опустити напон заваривања и може растворити више водоника, чиме се смањује напрезање споја. Склоност пуцању на хладно, али спојеви са неуједначеним материјалима, због различитих коефицијената топлотног ширења, могу генерисати напон смицања у зони фузије под радном околином циркулишуће температуре, што резултира кваром споја.
За једноставан мартензитни челик типа Цр13, када се не користи шав са аустенитном структуром, нема много простора за подешавање састава вара, који је генерално исти као матрица основног метала, али штетне нечистоће као што су С, П и Си мора бити ограничен. Си може промовисати формирање грубог мартензита у завареним спојевима Цр13 мартензитног челика. Смањење садржаја Ц је корисно за смањење отврдљивости, а постојање мале количине елемената као што су Ти, Н или Ал у завару такође може да оплемени зрна и да смањи очвршћавање.
За вишекомпонентни легирани челик са мартензитном топлотном чврстоћом на бази Цр12-, главна намена је отпорност на топлоту, а аустенитни потрошни материјали за заваривање се обично не користе, а очекује се да ће састав шава бити близак основном металу. Приликом прилагођавања састава, мора се обезбедити да се у шаву не појави феритна фаза, јер је то веома штетно по перформансе, јер су главне компоненте мартензитног челика топлотне чврстоће на бази Цр13- углавном феритни елементи ( као што су Мо, Нб, В, В, итд.), како би се осигурало да је цела структура уједначен мартензит, мора бити избалансиран са аустенитним елементима, односно морају постојати одговарајући елементи као што су Ц, Ни, Мн, и Н.
Мартензитни нерђајући челик има веома високу склоност хладном пуцању, тако да је неопходно стриктно одржавати низак водоник, чак и ултраниски водоник, и на то се мора обратити пажња при избору материјала за заваривање.
Кључне тачке заваривања нерђајућег челика за посуде под притиском
1. Кључне тачке аустенитног заваривања нерђајућег челика
Генерално, аустенитни нерђајући челици имају одличну заварљивост. Готово све методе заваривања фузионом могу се користити за заваривање аустенитног нерђајућег челика, а термофизичка својства и карактеристике микроструктуре аустенитног нерђајућег челика одређују кључне тачке његовог процеса заваривања.
① Због мале топлотне проводљивости и великог коефицијента топлотног ширења аустенитног нерђајућег челика, лако је произвести велику деформацију и напон заваривања током заваривања, тако да метод заваривања са концентрисаном енергијом заваривања треба изабрати што је више могуће.
② Због мале топлотне проводљивости аустенитног нерђајућег челика, може постићи већу дубину продирања од нисколегираног челика под истом струјом. Истовремено, због своје високе отпорности, како би се избегло црвенило електроде током електролучног заваривања, струја заваривања је мања од струје заваривања од угљеничног челика или електрода од нисколегираног челика истог пречника.
③ Спецификације заваривања. Генерално не користите велику улазну енергију за заваривање. За заваривање електродама препоручљиво је користити електроде малог пречника за брзо заваривање у више пролаза. За заварене шавове, чак и сипајте хладну воду да бисте убрзали хлађење. За чисти аустенитни нерђајући челик и супер аустенитни нерђајући челик, због осетљивости на термичке пукотине. Ако је велика, енергија линије за заваривање треба строго контролисати како би се спречио озбиљан раст зрна заваривања и појава врућих пукотина заваривања.
④ Да би се побољшала отпорност на термичко пуцање и отпорност на корозију завара, посебну пажњу треба обратити на чистоћу подручја заваривања током заваривања како би се спречило продирање штетних елемената у завар.
⑤ Аустенитни нерђајући челик генерално не захтева претходно загревање током заваривања. Да би се спречио раст зрна и таложење карбида у завареном шаву и зони топлотног утицаја, и обезбедила пластичност, жилавост и отпорност на корозију завареног споја, треба контролисати нижу температуру међуслоја, која обично не прелази 150 степени.
2. Феритне тачке заваривања нерђајућег челика
Феритни нерђајући челик има релативно више елемената који формирају ферит, релативно мање елемената који формирају аустенит, а материјал има мању тенденцију стврдњавања и хладног пуцања. Под дејством термичког циклуса заваривања феритног нерђајућег челика, зрна у зони топлотног утицаја очигледно расту, а жилавост и пластичност споја нагло опадају. Степен раста зрна у зони утицаја топлоте зависи од максималне температуре постигнуте током заваривања и времена његовог држања. Због тога при заваривању феритног нерђајућег челика треба што је више могуће користити малу линијску енергију, односно метод концентрације енергије, као што је мала струја ТИГ, ручно заваривање електродама малог пречника итд. као што су жлеб са уским размаком, велика брзина заваривања и вишеслојно заваривање треба усвојити што је више могуће, а температуру између слојева треба строго контролисати.
Због ефекта топлотног циклуса заваривања, генерално феритни нерђајући челик је сензибилизиран у зони високе температуре зоне захваћене топлотом, а у неким медијима се јавља интергрануларна корозија. Након заваривања, жари се на 700 ~ 850 степени да би се хомогенизовао хром и обновила његова отпорност на корозију.
Обичан феритни нерђајући челик са високим садржајем хрома може се заварити електродним заваривањем, заваривањем заштићеним гасом, заваривањем под водом и другим методама заваривања. Због инхерентне ниске пластичности високохромираног челика, као и раста зрна у зони захваћене топлотом и акумулације карбида и нитрида на границама зрна изазваног циклусима топлоте заваривања, пластичност и жилавост заварених спојева су веома ниско. Пукотине ће се вероватно појавити када се користе потрошни материјали за заваривање са сличним хемијским саставом као и основни метал и степен ограничења је велики. Да би се спречиле пукотине и побољшала пластичност спојева и отпорност на корозију, на примеру електродног заваривања, могу се предузети следеће технолошке мере.
① Загрејте на око 100 ~ 150 степени да бисте заварили материјал у чврстом стању. Што је већи садржај хрома, то би требало да буде већа температура предгревања.
② Заваривање са малом улазном енергијом и без замаха. Током вишеслојног заваривања, температура између слојева треба контролисати да не буде виша од 150 степени, а континуирано заваривање не би требало да се користи за смањење ефеката високотемпературне кртости и кртости од 475 степени.
③ Након заваривања, жарење на 750 ~ 800 степени може вратити отпорност на корозију и побољшати пластичност споја због сфероидизације карбида и равномерне дистрибуције хрома. Након жарења, треба га брзо охладити како би се спречила појава σ фазе и крхкости на 475 степени.
3. Мартензитне тачке заваривања нерђајућег челика
За мартензитни нерђајући челик типа Цр13, када се за заваривање користе електроде од истог материјала, како би се смањила осетљивост хладних пукотина и обезбедила пластичност и жилавост заварених спојева, треба изабрати електроде са ниским садржајем водоника и предузети следеће мере. узети у исто време:
① Претходно загрејати. Температура предгревања се повећава са повећањем садржаја угљеника у челику, углавном у опсегу од 100 до 350 степени.
② Након загревања. За заварене спојеве са високим садржајем угљеника или високим ограничењем, после заваривања треба предузети мере накнадног загревања како би се спречиле пукотине изазване заваривањем водоником.
③ Термичка обрада након заваривања. Да би се побољшала пластичност, жилавост и отпорност на корозију заварених спојева, температура термичке обраде после заваривања је генерално 650 степени Ц ~ 750 степени Ц, а време држања се израчунава као 1х / 25мм.
За супер и нискоугљенични мартензитни нерђајући челик мере предгревања генерално нису потребне. Када је степен задржавања велики или је садржај водоника у завару висок, предузимају се мере предгревања и накнадног загревања. Температура предгревања је генерално 100 степени Ц ~ 150 степени Ц, температура после заваривања је 590 ~ 620 степени. За мартензитне челике са већим садржајем угљеника. Или када је тешко спровести предгревање пред заваривање и термичку обраду после заваривања, а спојеви су веома ограничени, аустенитни потрошни материјали за заваривање се такође могу користити у инжењерингу како би се побољшала пластичност и жилавост заварених спојева и спречиле пукотине. Али у овом тренутку, када је метал шава аустенит или на бази аустенита, то је заправо подударност мале чврстоће у поређењу са чврстоћом основног метала, а метал шава и основни метал се разликују по хемијском саставу, металографској структури, термичка Физичка и механичка својства су веома различита, а заостало напрезање заваривања је неизбежно, што лако може изазвати корозију под напоном или оштећење пузања при високим температурама.
Заваривање дуплекс нерђајућег челика
1. Врсте дуплекс нерђајућег челика
Дуплекс нерђајући челик има аустенит плус ферит дуплекс структуру, а садржај двофазне структуре
У основи исто, тако да има карактеристике аустенитног нерђајућег челика и феритног нерђајућег челика. Јачина течења може да достигне 400Мпа ~ 550МПа, што је двоструко више од обичног аустенитног нерђајућег челика. У поређењу са феритним нерђајућим челиком, дуплекс нерђајући челик има високу жилавост, ниску ломљиву прелазну температуру, значајно побољшану међугрануларну отпорност на корозију и перформансе заваривања; истовремено задржава неке карактеристике феритног нерђајућег челика, као што су ломљивост од 475 степени, топлотна висока проводљивост, мали коефицијент линеарне експанзије, суперпластичност и магнетизам. У поређењу са аустенитним нерђајућим челиком, чврстоћа дуплексног нерђајућег челика је висока, посебно је јачина течења значајно побољшана, а перформансе отпорности на питинг корозију, отпорност на корозију напрезања и отпорност на корозијски замор су такође значајно побољшане.
Дуплекс нерђајући челик је класификован према свом хемијском саставу и може се поделити у четири типа: тип Цр18, Цр23 (без Мо), тип Цр22 и тип Цр25. За Цр25 дуплекс нерђајући челик, може се поделити на уобичајени тип и супер дуплекс нерђајући челик, међу којима се последњих година широко користе Цр22 тип и Цр25 тип. Већина дуплекс нерђајућег челика који се користи у мојој земљи производи се у Шведској, а специфичне класе су: 3РЕ60 (тип Цр18), САФ2304 (тип Цр23), САФ2205 (тип Цр22), САФ2507 (тип Цр25).
2. Карактеристике заваривања дуплекс нерђајућег челика
① Дуплекс нерђајући челик има добру заварљивост. Није лако заварити зону погођену топлотом током заваривања као што је феритни нерђајући челик, нити је лако произвести вруће пукотине заваривањем као што је аустенитни нерђајући челик. Међутим, пошто има велику количину ферита, када је крутост висока или је садржај водоника у завару висок, могу се појавити пукотине на хлађењу водоника, тако да је веома важно строго контролисати извор водоника.
② Како би се осигурале карактеристике двофазног челика, осигуравање одговарајућег удела аустенита и ферита у структури завареног споја је кључ за заваривање ове врсте челика. Када је брзина хлађења споја након заваривања спора, секундарна промена фазе δ→ је релативно довољна, тако да се дуплекс структура са релативно одговарајућим односом фаза може добити на собној температури, што захтева одговарајући велики унос топлоте заваривања током заваривања. . У супротном, ако је брзина хлађења након заваривања велика, δ феритна фаза ће се повећати, што ће резултирати озбиљним смањењем пластичности, жилавости и отпорности на корозију споја.
3. Избор дуплекс потрошног материјала за заваривање нерђајућег челика
Потрошни материјал за заваривање дуплекс нерђајућег челика, који се одликује по томе што је структура шава дуплексна структура у којој доминира аустенит, а садржај главних елемената отпорних на корозију (хром, молибден, итд.) је еквивалентан основном металу, чиме обезбеђујући исту отпорност на корозију као и обични метални пол. Да би се обезбедио садржај аустенита у шаву, обично се повећава садржај никла и азота, односно повећава се еквивалент никла за око 2 до 4 процента. У основном материјалу од дуплекс нерђајућег челика, генерално постоји одређена количина садржаја азота, а одређена количина садржаја азота се такође очекује у потрошном материјалу за заваривање, али генерално не би требало да буде превисок, иначе ће доћи до пора. На овај начин је висок садржај никла постао главна разлика између материјала за заваривање и основног метала.
Према различитим захтевима отпорности на корозију и жилавости споја, изаберите електроду која одговара хемијском саставу основног метала, као што је заваривање Цр22 дуплекс нерђајућег челика, можете изабрати Цр22Ни9Мо3 електроду, као што је Е2209 електрода. Када се користе киселе електроде, уклањање шљаке је добро и облик вара је леп, али је ударна жилавост ниска. Када се захтева да метал шава има високу ударну жилавост и када је потребно заваривање у свим позицијама, треба користити алкалне електроде. Основне електроде се обично користе када се заварује подлога корена. Када постоје посебни захтеви за отпорност на корозију метала шава, такође треба користити основне електроде са супер дуплекс челичним компонентама.
За чврсту жицу за заваривање заштићену гасом, истовремено осигуравајући да метал шава има добру отпорност на корозију и механичка својства, пажњу такође треба обратити на перформансе процеса заваривања. За жицу са пуњеном језгром, када се захтева да облик шава буде леп, рутил или титан. За жицу са пуњеном језгром типа калцијума, када је потребна већа ударна жилавост или заваривање у условима већег ограничења, жица са пуњеном језгром са већом алкалношћу треба буди употребљен.
За заваривање под водом, препоручљиво је користити жицу за заваривање мањег пречника да би се реализовало вишеслојно и вишепролазно заваривање према малим и средњим спецификацијама заваривања, како би се спречило кртљење зоне заваривања топлотног утицаја и метала шава. и користите одговарајући алкални флукс.
4. Тачке заваривања дуплекс нерђајућег челика
① Контрола топлотног процеса заваривања Топлотна енергија заваривања, температура међуслоја, предгревање и дебљина материјала ће утицати на брзину хлађења током заваривања, утичући тако на структуру и перформансе завара и зоне утицаја топлоте. Пребрза или сувише спора брзина хлађења ће утицати на жилавост и отпорност на корозију заварених спојева дуплекс челика. Када је брзина хлађења пребрза, то ће изазвати прекомерни садржај фазе и повећати таложење Цр2Н. Ако је брзина хлађења сувише спора, кристална зрна ће бити јако груба, па чак и нека крхка интерметална једињења, као што је σ фаза, могу се исталожити. Табела 1 наводи неке препоручене енергије линија за заваривање и температурне опсеге међупролаза. Приликом избора енергије линије треба узети у обзир и специфичну дебљину материјала. Горња граница енергије линије у табели је погодна за дебеле плоче, а доња граница је погодна за танке плоче. Приликом заваривања дуплекс челика са 25 процената ω(Цр) и супер нерђајућег челика са високим садржајем легуре, да би се постигла најбоља својства метала шава, препоручује се да се максимална међупролазна температура контролише на 100 степени. Када је након заваривања потребна топлотна обрада, температура међупролаза можда неће бити ограничена.
② Термичка обрада након заваривања Најбоље је не обрађивати дуплекс нерђајући челик након заваривања, али када садржај фазе у завареном стању премашује захтев или када се штетне фазе, као што је σ фаза, таложе, након заваривања Топлотна обрада завара може се користити за побољшање. Метода топлотне обраде која се користи је гашење водом. Током топлотне обраде, загревање треба да буде што је брже могуће, а време задржавања на температури топлотне обраде је 5 ~ 30 мин, што би требало да буде довољно да се успостави равнотежа фаза. Оксидација метала је веома озбиљна током термичке обраде и треба узети у обзир заштиту инертног гаса. За двофазни челик са 22 одсто ω (Цр) топлотну обраду треба извршити на температури од 1050 степени Ц ~ 1100 степени Ц, док двофазни челик и супер двофазни челик са 25 одсто ω (Цр ) захтевају топлотну обраду на температури од 1070 степени Ц ~ 1120 степени Ц Извршити термичку обраду.
Пример заваривања посуде под притиском од нерђајућег челика
Флеш резервоар пречника 800мм и дебљине зида 10мм је направљен од 0Цр18Ни9.
илустровати:
① Пречник цилиндра је 800 мм, а заваривач може да буши у цилиндар ради заваривања. Због тога су уздужни и кружни шавови цилиндра заварени са обе стране електродним лучним заваривањем.
② У овој опреми нема рупе, тако да се завршни завар може заварити само споља. Да би се обезбедио квалитет заваривања, ТИГ заваривање се користи као подлога. Међутим, задњи метал ће бити оксидиран током аргон-лучног заваривања нерђајућег челика. Раније се за заштиту могао користити само начин пуњења аргоном на полеђини. није добро. Да би решио ову потешкоћу у процесу, Одељење за заваривање компаније Ниппон Оил & Фат Цомпани развило је и произвело леђну самозаштитну ТИГ жицу за заваривање од нерђајућег челика, која је жица за заваривање са посебним премазом, а премаз (тј. ) ће после топљења продрети у растопљени базен На полеђини се формира густ заштитни слој, који је еквивалентан улози премаза електроде. Употреба ове жице за заваривање је потпуно иста као код обичне ТИГ жице за заваривање, а премаз неће утицати на предњи лук и облик растопљеног базена, што у великој мери смањује трошкове заваривања аргон-лучног заваривања од нерђајућег челика. У овој опреми, ако се користи задња аргонска заштита, отпад аргона је озбиљан, па се користи самозаштитна жица за заваривање.
③ За угаоне заварене спојеве између спојне цеви и равне прирубнице за заваривање, као и између спојне цеви и омотача, с обзиром на облик и услове заваривања заварених спојева на овом делу, обично се користи заваривање електродом. Ако је пречник прикључне цеви премали, да би се смањила тежина заваривања, може се користити и ТИГ заваривање.
④ Угаони завар између носача и шкољке је завар без притиска, а користи се заваривање заштићено гасом (заштитни гас је чисти ЦО2), који има високу ефикасност и добар облик завара. ТФВ-308Л је врста потрошног материјала за заваривање, а његов модел потрошног материјала за заваривање је Е308ЛТ1-1 (АВС А5.22).
